SN756煤矿液压支架胶管总成|煤矿液压支架胶管总成全网最低价格r 套和连接件组成，有些接头的连接件与芯管合为一体，使接头只有芯管和外套两件组成。将接头各组合件和胶管装配以后，在专用的胶管接头扣压机上进行扣压，使接头组合件和胶管成为一个牢固的整体。这种形式的接头与装配式接头比较，具有体积小、重量轻、使用可靠、生产效率高和成本低的优点，但金属接头不能重复使用，还需要专用扣压、装配设备。装配式接头是由芯管、外套和连接件量0.06mm，模拟中对坯料体积进行补偿。二次成形中，拟定第1道工序先正挤压出全部的薄壁圆筒部分，然后第2道工序只进行局部镦粗形成法兰，两道工序的轴向截面变化率保持基本相等。图3所示是工件的等效应变分布以及变形过程的载荷分布情况。图3a是第1道正挤压工序完成后坯料的等效应变分布情况，由图可知变形主要集中在圆筒部位及凹模圆角靠近中心的位置。图3b是镦粗成形后终锻件，力学性能好的胶管扣压后的内胶伸长变形很小．表面光滑、压缩变形小，即使扣压量加大到60％，也没有发生裂口现象，力学性能差的胶管5o,r,An压量就产生严重裂口。5．胶管接头装配工艺胶管装配前，对金属接头及胶管的质量都必须严加控制．胶管的整体性能不好。层间差大．密着力不好。内胶壁厚不均等，都是直接影响扣压质量的重要因素。胶管接头装配前必须预先磨掉一定长度的外胶的可拆式连接件，它应满足装拆方便、连接牢靠、密封可靠、外形尺寸小、通油能力大、压力损失小、加工工艺性好等要求。按油管与管接头的连接方式，管接头主要有焊接式、卡套式、扩口式、扣压式等形式；每种形式的管接头中，按接头的通路数量和方向分有直通、直角、三通等类型；与机体的连接方式有螺纹连接、法兰连接等方式。此外，还有一些满足特殊用途的管接头。1.焊接式管接头SN756煤矿液压支架胶管总成|煤矿液压支架胶管总成全网最低价格筒部分长度增加了2mm~4mm，而使法兰部位的材料不够，产生圆角部位充不满的现象，如图3b所示。解决的主要方法是减少挤压成形时圆筒的挤出长度，以增加镦粗成形的压缩量。采用圆筒挤出长度较终锻件少4mm的中间毛坯，成形后的锻件形状如图3c所示，凹模圆角部位都能充满，成形效果良好。若采用挤出长度更短的中间毛坯镦粗时，镦粗成形最后阶段的变形力将显著增加，如当圆筒挤出长度有的柔性，与钢管等同的强度，适度的弯曲半径更适于盾体内有限空间的液压管路敷设，管片拼装机旋转环架及提升油缸管路敷设和弯道掘进作业的盾构机拖车之间的连接，在设备运行中发挥着巨大的作用。在盾构机液压系统设计中以软管的内径规定软管的规格，软管有不剥胶软管和剥胶软管之分，软管接头分为整体式（接头和套筒为一体）和分体式（接头和套筒各自独立），因此软管和软管接必须打上清晰的标识，包括软管总成的零件代号，工作压力，生产日期。软管总成必须逐根进行压力试验，常温下用水或油为介质在压力试验台上进行。对于工作压力小于50Mpa的软管总成，试验压力为工作压力的1.5倍，保压时间2min，应无泄漏现象。对于工作压力大于等于50Mpa的软管总成，需进行动态压力试验，试验后无泄漏现象的为合格产品。试验合格的软管总成需用VG46油液在专用液压头的密封性和可靠程度较差，接头装配的劳动强度大，生产效率低，且不易控制对胶管的压缩率。2．扣压式接头的设计扣压式接头设计的重点在于芯管和外套的设计，连接部分则可根据使用要求和密封形式适当选择。(1)外套图6是应用较多的一种扣压式接头的外套，外表面为光滑的圆柱体，内表面为带有一定数量的锯齿形沟槽。锯齿的短边与轴线垂直，斜边与轴线的夹角为250～450，而每一个根据上述对API 8牙圆螺纹套管接头的应力分析可见，接头在使用工况(上扣、上扣+拉伸、上扣+内压)条件下，各个牙上接触应力的分布是很不均匀的，从总体上看里两头大、中间小的趋势，而且大端的接触应力又远大于小端。所以接头两端是严重的应力集中区，是最易损坏的部位，其中尤以大端的第一牙啮合螺纹最为严重。现场使用也证明了这一结论，因此要想避免套管接头过早失效，应从研究套管螺纹的应力分布人手，减小应力集中程度．使螺纹载荷分布更加合理|SN756煤矿液压支架胶管总成|煤矿液压支架胶管总成全网最低价格层，磨胶的长度、坡度、骨架层是否损伤都直接影响胶管组合件的耐压强度和使用寿命。胶管接头扣压要依据准确的壁厚进行适量的扣压。因为胶管的规格尺寸(包括内径、外径、骨架层外径)在标准范围内的波动是客观存在的．但波动会直接影响扣压后的密封性能。扣压量不足会造成渗油和接头拔脱，扣压量过大会出现内胶裂口和鼓包等质量问题。在进行接头外套和芯杆的装配时，为了方便操作油口尺寸参见ISO11926-1、SAEJ1926-1。实际设计中所涉及的相关标准有JB／T966、GB／T2878还有ISO和SAE标准。为了方便设计参考，总结见表1，其中DOC一00042是我们公司的企业标准，关于此企标的合理性在之后给予阐述。ISO6149、DOC一00042与GB／T2878的优缺点探讨GB厂r2878标准规定分析及缺点通过分析GB／T2878相关规定内容。可知：(1)此标准中规定了同IS06149一样的油口尺寸，4，断面缩减率=77%，变形程度和成形力较大，模具磨损较严重。变形主要集中在薄壁圆筒，法兰部位相对较小，变形不均匀性增加。但因只需一道成形工序，生产效率高。如图2c所示，圆管正挤压---镦粗二次成形以圆管为毛坯，首先挤压成形薄壁圆筒部位，然后进行局部镦粗形成法兰。通过合理的工艺设计，使挤压和镦粗的变形程度大致相当。由于挤压和镦粗的变形量和成形力都相对较小有的柔性，与钢管等同的强度，适度的弯曲半径更适于盾体内有限空间的液压管路敷设，管片拼装机旋转环架及提升油缸管路敷设和弯道掘进作业的盾构机拖车之间的连接，在设备运行中发挥着巨大的作用。在盾构机液压系统设计中以软管的内径规定软管的规格，软管有不剥胶软管和剥胶软管之分，软管接头分为整体式（接头和套筒为一体）和分体式（接头和套筒各自独立），因此软管和软管接
r次成形中挤压工序同样的脱模困难的问题，必须采用高强度的脱模装置。由于法兰部位尺寸较大，而圆筒壁部较薄，以及不锈钢材料成形性能方面的原因，不锈钢管接头是一种难成形的零件。根据零件的结构形状，通过工艺分析、数值模拟和工艺实验，可得到如下结论：（l）管接头锻件加工可以采用圆管一次正挤压，成形和圆管正挤压---镦粗二次成形的工艺方案，成形温度为700C~800C。圆SN756煤矿液压支架胶管总成|煤矿液压支架胶管总成全网最低价格"};
